Abstract
Kinematic and dynamic features of flexible rotor rolling of an unlubricated uneven-stiffness gapped support are shown with the help of a theoretical model and full-scale tests. A combination of original approaches and well-known analytical and experimental methods is used. In particular, the motion equations are Lagrangian, derived in complex and complex-conjugate coordinates, and their solutions are sought in the exponential form, by excluding contact forces from consideration and by introducing a small parameter. Vibration measurements are not made on the rig frame using accelerometers, but at the source of vibration, i.e. by direct tracking of the rotor axle by a pair of eddy-current contactless displacement sensors installed in a XY configuration. Hence, the preciseness of the experimental data does not depend on the mechanical conductivity of the parts between the source rotor and the receiver sensors. As a result, the frequency, amplitude and existence domain of retrograde precession are reliably determined, and a conclusion is drawn that rolling under a certain combination of parameters is impossible in principle.
Highlights
На практике подшипниковые узлы обладают упругой податливостью, причём часто она сравнима с податливостью удерживаемого ими вала и не изотропна, т.е. существуют наименьшее kmin и наибольшее kmax значения жёсткости во взаимно перпендикулярных направлениях
Kinematic and dynamic features of flexible rotor rolling of an unlubricated uneven-stiffness gapped support are shown with the help of a theoretical model and full-scale tests
The frequency, amplitude and existence domain of retrograde precession are reliably determined, and a conclusion is drawn that rolling under a certain combination of parameters is impossible in principle
Summary
С помощью теоретической модели и натурных испытаний показаны кинематические и динамические особенности обкатки гибким ротором несмазанной опоры с зазором и двоякой жёсткостью. Для контактно-динамических расчётов с учётом второй некруговой формы (поступательно-угловой эллиптической прецессии) также могут быть составлены соответствующие дифференциальные уравнения движения, подобные приведённым в [1], как уравнения равновесия сил и моментов в проекциях на координатные оси:. В-третьих, сумма векторов z и z будет представлять собой полное перемещение z исходного ротора (на двух неравножёстких опорах) при контакте с третьей неравножёсткой опорой:. При этих заменах уравнения (2) неустановившегося прямого или обратного безотрывного движения вала с диском на неравножёстких опорах преобразуются в уравнения его стационарной обратной эллиптической прецессии:. Η y2 A min cos x2 2 A min sin η y2 Amin , можно отыскать в зависимости от известных (соответствующих касанию) амплитуд Amax, Amin искомые (контактные) амплитуды A max , A min и скорость Ω прецессии ротора при обкатке из отношений вида:.
Sign-in/Register to view highlights & summary Sign-in/Register to access full text options 
Talk to us
Join us for a 30 min session where you can share your feedback and ask us any queries you have
Schedule a callMore From: VESTNIK of Samara University. Aerospace and Mechanical Engineering
Disclaimer: All third-party content on this website/platform is and will remain the property of their respective owners and is provided on "as is" basis without any warranties, express or implied. Use of third-party content does not indicate any affiliation, sponsorship with or endorsement by them. Any references to third-party content is to identify the corresponding services and shall be considered fair use under The CopyrightLaw.
